今天给各位分享黄铜氨应力的知识，其中也会对铜氨是什么面料进行解释，如果能碰巧解决你现在面临的问题，别忘了关注本站，现在开始吧！
本文目录：
黄铜h62屈服应力
一：牌号：H62黄铜
二：化学成分：铜（Cu）：60.5~63.5%铁（Fe）： ≤ 0.15%铅（Pb)：≤ 0.08%锑（Sb）：≤0.005% 铋（Bi）：≤0.002%磷（P）：≤0.01%锌（Zn)：余量杂质总和：≤0.5%
三：力学性能：抗拉强度：（σb/MPa)410-630 伸长率：（δ10/%）≥10 维氏硬度：（HV)105-175 （厚度≥0.3） 注：厚度0.3-10
四：概括：H62表示平均含铜量为62%的普通黄铜带，其中，H—汉字“黄”的拼音字母的第一个字母，62—铜元素的平均含量
H62表示平均含铜量为62%的普通黄铜带，其中，H—汉字“黄”的拼音字母的第一个字母，62—铜元素的平均含量
在普通黄铜的基础上加入其它元素的铜合金称特殊黄铜，仍以"H"表示，后面会跟其它添加元素的化学符号和平均成，如H62为含铜量为60.5%～63.5%，余量为锌含量;而HAl59-3-2则表示其铜含量57%～60%，铝含量为2.5%～3.5%，镍含量为2%～3%，其余为锌含量。黄铜分为普通黄铜，特殊黄铜及铸造黄铜三种，铸造黄铜以ZCu开头后面跟其它元素的符号及其平均含量。
为什么H62黄铜的强度高而塑性低？而H68黄铜的塑性比H62黄铜好
H62表示平均含铜量为62%的普通黄铜带，其中，H—汉字“黄”的拼音字母的第一个字母，62—铜元素的平均含量
在普通黄铜的基础上加入其它元素的铜合金称特殊黄铜，仍以"H"表示，后面会跟其它添加元素的化学符号和平均成份，如H62为含铜量为60.5%～63.5%，余量为锌含量;而HAl59-3-2则表示其铜含量57%～60%，铝含量为2.5%～3.5%，镍含量为2%～3%，其余为锌含量。黄铜分为普通黄铜，特殊黄铜及铸造黄铜三种，铸造黄铜以ZCu开头后面跟其它元素的符号及其平均含量。
化学成分铜（Cu）：60.5~63.5%铁（Fe）： ≤ 0.15%铅（Pb)：≤ 0.08%锑（Sb）：≤0.005%
铋（Bi）：≤0.002%磷（P）：≤0.01%锌（Zn)：余量杂质总和：≤0.5%
力学性能：抗拉强度：（σb/MPa)410-630 伸长率：（δ10/%）≥10 维氏硬度：（HV)105-175 （厚度≥0.3） 注：厚度0.3-10
H68即H68 普通黄铜，有极为良好的塑性和较高的强度，可切削加工性能好，易焊接。
H68介绍
材料名称:H68 普通黄铜
特性及适用范围：
有极为良好的塑性（是黄铜中最佳者）和较高的强度，可切削加工性能好，易焊接，对一般腐蚀非常安定，但在氨气气氛中易产生腐蚀开裂。H68是黄铜中应用最为广泛的一个品种。H68A中加有微量的砷，可防止黄铜脱锌，并提高黄铜的耐蚀性。
H68力学性能
抗拉强度 σb (MPa)：≥660
伸长率 δ10 (%)：≥15
伸长率 δ5 (%)：≥18
H68热处理规范：引热加工温度750～830℃;
退火温度520～650℃;消除内应力的低温退火温度260～270℃。
H68化学成分
含铜Cu 67.0～70.0,
锌Zn 余量,
铅Pb≤0.03,
磷P≤0.01,
铁Fe≤0.10,
锑Sb≤0.005,
铋Bi≤0.005,
注：≤0.3(杂质)
你好! 请问黄铜材料起皮，是什么原因？
黄铜表面会出现的问题
1、大起皮：黄铜板表面产生大起皮，多来自锭胚自身气泡、夹杂、裂纹等缺陷，这些缺陷是导致板材扎厚出现大起皮的主要因素。
2、压坑、孔洞：主要来自轧制过程中金属或非金属的压入，黄铜板因压入的程度不同而表现为压坑或孔洞。
3、擦伤、划伤：黄铜板在加工工程中，因板材层与层之间、板材与辊系之间的相对运动导致板材表面出现擦伤、划伤缺陷。
4、小起皮：该类缺陷多出现于Cu-Fe-P系列框架材料，起皮处多为富Fe的第二相，与基本性能差异较大，轧制过程中因变形应力大而引起。同时严重的擦伤、划痕也易在黄铜板板材表面造成长条状起皮。
5、斑痕：该缺陷注意来自轧制介质的附着、压入和烘干处理工序等。
6、小孔：黄铜板板材生产过程中的划痕、啃伤及小颗粒异物压入等均会引起孔缺陷的产生。
7、裂纹：黄铜板自身的偏析组织和内部疏松等易在板材表面以裂纹的形态出现。
为什么含Zn 量越高,黄铜越易自裂?
铜合金分类与牌号普通黄铜的相组成及各相的特性 Cu-Zn 二元系相图中的相有α、 β、γ、δ、 ε、η。 黄铜 普通黄铜 37.5 32.5 36.8 α相：以铜为基的固溶体。 α晶格常数随锌含量增加而增大，锌在铜中的溶解度与一般合金相反，随温度降低而增加，在456℃时固溶度达最大值 (39％Zn)；之后，锌在铜中的溶解度随温度的降低而减少。含锌25％左右合金，存在Cu 3 Zn化合物的两种有序化转变： 450℃左右：α无序固溶体→α l 有序固溶体 217℃左右：α l 有序固溶体→α 2 有序固溶体。 α相塑性良好，可进行冷热加工，并具有良好焊接性能。 β相：以电子化合物CuZn为基的体心立方晶格固溶体。冷却时：468～456℃，无序相β→成有序相β??。 β??塑性低，硬而脆，冷加工困难，所以含有β??相的合金不适宜冷加工。但加热到有序化温度以上，β??→β后，又具有良好塑性。β相高温塑性好，可进行热加工。 γ相：以电子化合物Cu 5 Zn 8 为基的复杂立方晶格固溶体。硬而脆，难以压力加工，无法应用。工业用黄铜的锌含量均小于46％，避免出现γ相。 H70黄铜的铸态组织及变形后退火组织按退火组织，工业用黄铜分为α黄铜和α+β两相黄铜。 w Zn ＜36％的α黄铜：H96～H65为单相α黄铜，α黄铜的铸态组织中存在树枝状偏析，枝轴部分含铜较高，不易腐蚀；呈亮色，枝间部分含锌较多，易腐蚀，故呈暗色。变形及再结晶退火后，得到等轴的α晶粒，而且出现很多退火孪晶，这是铜合金形变后退火组织的特点。 H62双相黄铜 退火 α 白 +β' 黑 α+β黄铜：36～46％Zn，如H62至H59。凝固时发生包晶反应形成β相，凝固后的合金为单相β组织；冷至α+β两相区时，自β相中析出 α相，残留的β相冷至有序转变温度时(456℃)，β 无序相转变为β??有序相，室温下合金为α+β??两相组织。铸态α+β??黄铜，α相呈亮色(因含锌少，腐蚀浅), β??相呈黑色(因含锌多，腐蚀深)。经变形和再结晶退火后，α相具有挛晶特征。普通黄铜性能变化与锌含量的关系物理性能：普通黄铜密度随w Zn 增加而下降，而线膨胀系数随w Zn 增加而上升。电导率、热导率在α区随w Zn 增加而下降；w Zn ≥39％，合金中出现β，电导率又上升，w Zn 为50％时达峰值。力学性能：w Zn 30％时，随w Zn 增加，Rm和A同时增大，对固溶强化的合金来说，这种情况是极少有的，w Zn 在30～32%时，A达最大值。之后，随β??相的出现、增多，塑性急剧下降；Rm 则一直增加，并当w Zn ≈45％时，Rm 值达最大。w Zn ＞45％，α相全部消失，组织为硬脆的β??相，导致Rm急剧下降。变形和退火后的性能：α相随w Zn 增加，其强度、塑性均增加；当 w Zn 为30％时，塑性最好，适于深冲压和冷拉，大量用于制造炮弹壳，H70黄铜又称为“炮弹黄铜”。β相强度更高，但室温下呈有序状态，塑性很低。γ相在室温下则更硬而脆。 α黄铜在200～600℃温度范围内均存在中温低塑性区。这是微量杂质(铅、锑、铋等)所致，这些杂质与铜生成低熔点共晶并凝聚在晶界上，形成低熔点共晶薄膜，从而造成热加工过程的“热脆”。黄铜的塑性会随温度升高而重新显著增加，因这些杂质在高温时的溶解度明显增加。脆性区温度范围与锌含量有关。加入微量混合稀土或锂、钙、锆、铈等可与杂质形成高熔点化合物的元素，均有效减轻或消除杂质的有害影响，从而消除热脆性。如铈与铅、铋形成Pb 2 Ce及Bi 2 Ce等高熔点化合物。 黄铜的热加工应在高于脆性区的温度下进行；α+β黄铜室温塑性较低，只能热变形、要加热到β相区热轧，但温度不能太高，因β相长大得快，以保留少量α相为宜，利用残留α相限制β晶粒长大。所以，热变形温度通常选择在(α+β)／β相变温度附近。 黄铜在大气、淡水或蒸汽中耐蚀性好，腐蚀速度约为0.0025～ 0.025mm/a；在海水中的腐蚀速度为0.0075～0.1mm／a。脱锌和应力腐蚀破坏(季裂)是黄铜最常见的两种腐蚀形式。脱锌：出现在含锌较高的α黄铜、特别是α+β黄铜中。锌电极电位远低于铜，在中性盐水溶液中锌首先被溶解，铜呈多孔薄膜残留在表面，并与表面下的黄铜组成微电池，使黄铜成为阳极而被加速腐蚀。加入0.02～0.06％As可防止脱锌。应力腐蚀：即“季裂”或“自裂”，指黄铜产品存放期间产生自动破裂的现象。它是产品内残余应力与腐蚀介质氨、SO 2 及潮湿空气的联合作用产生的。黄铜含Zn量越高，越易自裂。为避免黄铜自裂，所有黄铜冷加工制品或半制品，均需进行低温(260～300℃)退火来消除制品在冷加工时产生的残留内应力。此外，在黄铜中加人0.02～0.06％As或1.0～1.5％Si也能明显降低其自裂倾向。普通黄铜中杂质： 铅、铋、锑、磷、砷和铁等。铅：在α单相黄铜中是有害杂质，由于它熔点低，几乎不溶于黄铜 中，所以它主要分布在晶界上。铅含量大于0.03％时，黄铜在热加工时出现热脆；但对冷加工性能无明显影响。在α+β两相黄铜中，铅的允许含量可比α黄铜高一些，因为两相黄铜在加热和冷却过程中，会发生固态相变，使铅大部分转入晶内，减轻有害影响。少量铅可提高两相黄铜的切屑性能，使加工件表面获得高的光洁度。铋：呈连续脆性薄膜分布在黄铜晶界上，既产生热脆性，又产生冷脆性，对黄铜的危害性远比铅为大，在α及α+β黄铜中要求 ≯0.002％Bi。减轻Pb和Bi有害影响的有效途径是加入能与这些杂质形成弥散的高熔点金属化合物的元素，如Zr可分别与Pb、Bi形成高熔点稳定化合物ZrxPby(2000℃)和ZrxBiy。(熔点2200℃)。锑：随温度下降，锑在α黄铜中溶解度急剧减小；在锑含量小于0.1％时，就会析出脆性化合物Cu 2 Sb，呈网状分布在晶界上，严重损害黄铜的冷加工性能。锑还促使黄铜产生热脆性，因锑在固态铜中的共晶温度为645℃，所以，锑是 黄铜中的有害杂质。加入微量锂可与锑形成高熔点的 Li 3 Sb(熔点1145℃)，从而减轻锑对黄铜塑性的有害影响。砷：室温时砷在黄铜中的溶解度0.1％，过量的砷则产生脆性化合物Cu 3 As，分布在晶界上，降低黄铜塑性。黄铜中加入0.02～0.05％As，可防止黄铜脱锌。砷使黄铜制品表面形成坚固的保护膜，提高黄铜对海水的耐蚀性。普通黄铜性能变化规律其导电、导热性随Zn含量的增加而下降，而机械性能(抗拉强度、硬度)则随Zn含量的增加而上升；二元黄铜在工业上的应用，主要根据其性能来选择。 H96、H90和H85：良好的电导率、热导率和耐蚀性，有足够的强度和良好的冷、热加工性能，被大量采用来制作冷凝管、散热管、散热片、冷却设备及导电零件等。 H70、H68：高的塑性和较高的强度，冷成型性能特别好，适于用冷冲压或深拉法制造各种形状复杂的零件。 H62：α+β黄铜，高的强度，在热态下塑性良好；冷态下塑性也比较好，切削加工性好，耐蚀，易焊接，以板材，棒材、管材、线材等供工业大量使用，应用广，有“商业黄铜”之称。 H59：强度高；含锌量高，能承受热态压力加工，有一般的耐蚀性，多以棒材和型材应用于机械制造业。代号化学成分, % 机械性能 Cu Zn 加工状态 Rm MPa A % HB H96 95~97 余量 退火 250 35 － H80 79~81 余量 退火 270 50 － H68 67~70 余量 退火 300 40 － H59 57~60 余量退火变形 300 420 25 5 － 103 铜锌合金中加入少量锡、铝、锰、铁、硅、镍、铅等元素，构成多元合金，即为复杂黄铜。加入的合金元素使铜锌系中的α／(α+β)相界向左移动(缩小α区) 或向右移动(扩大α区)。即：“复杂黄铜组织=增加或减少锌含量的简单黄铜组织”。铜锌合金中加入1％硅后的组织，即相当于铜锌合金中增加10 ％锌的组织，即称硅的“锌当量系数”为10。硅的锌当量系数为正值，急剧缩小α区。若在铜锌合金中加入1％镍，则合金的组织相当于合金中减少1.5％锌的合金组织，故镍的“锌当量系数”为－1.5，镍的锌当量系数是负值，使α区扩大。铜锌合金加入其它元素后产生的相区变化，可根据“虚拟锌含量”来推算。如：HAl66-6-3-2(66Cu-6Al-3Fe－2Mn，余为锌)的 “虚拟锌含量”为48.6％，48.6％Zn的合金具有单相β组织。复杂黄铜 复杂黄铜中的α相及β相是多元复杂固溶体，其强化效果较大，而普通黄铜中的α及β相是简单的Cu-Zn固溶体，其强化效果较低。锌当量相同，多元固溶体与简单二元固溶体的性质不同。 ⑴铅的作用及铅黄铜：铅提高黄铜的切削性能，使零件获得高的光洁度，同时提高合金的耐磨性。单相α铅黄铜可冷轧或热挤，而(α+β)两相铅黄铜只能热轧、热挤。为了改善热脆性，HPb59-1中加入0.005％稀土，可细化晶粒，使Pb分布均匀，或加入0.1％Al，可显著改善热脆性，提高热轧温度上限，使铅黄铜可在720～750℃进行热轧。铅黄铜有极好的切削性能，耐磨、高强、耐蚀、导电性好，它以棒材，扁材、带材等广泛供应汽车、拖拉机、钟表、电器等工业，用以制作各种螺丝、螺母、电器插座、钟表零件等。复杂黄铜的性能 ⑵锡的作用及锡黄铜：锡抑制黄铜脱锌，提高黄铜耐蚀性。锡黄铜在淡水及海水中均耐蚀，故称“海军黄铜”。加入0.02～0.05％As可进一步提高耐蚀性。锡还能提高合金的强度和硬度，常用锡黄铜含1％Sn，含锡量过多会降低塑性。锡黄铜热、冷压力加工性能好。但HSn70-1在热压力加工时易裂，需要严格控制杂质含量(如Pb≯0.03％)，铜取上限(71％)，锡取下限(1.0～l.2％)，这样，在700～720℃热轧或670～720℃热挤，可获得良好效果。锡黄铜主要用于海轮、热电厂制作高强，耐蚀冷凝管、热交换器，船舶零件等。 ⑶铝的作用及铝黄铜 黄铜中加入少量铝能在合金表面形成坚固的氧化膜，提高合金对气体、溶液、高速海水的耐蚀性；铝的锌当量系数高，形成β相的趋势大，强化效果高，能显著提高合金的强度和硬度。铝含量增高时，将出现γ相，剧烈降低塑性，使晶粒粗化。为了使合金能进行冷变形，铝含量应低于4％。含2％Al、20％Zn的铝黄铜，其热塑性最高。加入0.05 ％As及0.01％Be或0.4％Sb及0.01％Be可进一步提高铝黄铜 的抗脱锌腐蚀能力。HAl77－2用量最大，主要是制成高强、耐蚀的管材，广泛用做海船和发电站的冷凝器等。铝黄铜的颜色随成分而变化，通过调整成分，可获得金黄色的铝黄铜，作为金粉涂料的代用品。 ⑷锰的作用及锰黄铜：锰起固溶强化作用，少量的锰可提高黄铜的强度、硬度。锰黄铜能较好地承受热、冷压力加工。锰能显著升高黄铜在海水、氯化物和过热蒸汽中的耐蚀性。锰黄铜、特别是同时加有铝、锡或铁的锰黄铜广泛用于造船及军工等部门。 Cu-Zn-Mn系合金的颜色与含锰量有关，随Mn量的增加，其颜色逐靳由红变黄，由黄变白，含63.5％Cu，24.5％Zn， 12％Mn的黄铜，具有良好的机械性能、工艺性能和耐蚀性，已部分地代含镍白铜应用于工业上。组 别 代 号主要化学成分, % 机械性能(变形) Cu 其它 Rm MPa A % HB Pb黄铜 HPb 63-3 HPb 60-1 62.0~65.0 59.0~61.0 Pb 2.4~3.0 Pb 0.6~1.0 600 610 5 4 －－ Sn黄铜 HSn 90-1 HSn 62-1 88.0~91.0 61.0~63.0 Sn 0.25~0.75 Sn 0.7~1.1 520 700 5 4 148 － Al黄铜 HAl77-2 76.0~79.0 Al 1.8~2.6 650 12 170 Si黄铜 HSi 65-1.5-3 63.5~66.5 Si 1.0~2.0 Pb 2.5~3.5 600 8 160 Mn黄铜 Fe黄铜 HMn 58-2 HFe 59-1-1 57.0~60.0 57.0~60.0 Mn 1.0~1.2 Fe 0.6~1.2 700 700 10 10 175 160 Ni黄铜 HNi 65-5 64.0~67.0 Ni 5.0~6.5 700 4 －除黄铜、白铜之外的铜合金统称青铜，是由Sn、Al、Be、 Si、Mn、Cr、Cd、Zr、Ti等与铜组成的铜合金。锡青铜：其主要合金成分是锡。特殊青铜（无锡青铜）：其主要成分为除锡外的其它合金元素。青铜按主添元素（如Sn、Al、Be等）分别命名为锡青铜、铝青铜、铍青铜等。以“Q+主加元素符号+除铜外的成分数字组”表示。 QSn6.5-0.l：6.5%Sn、0.1％P，余为铜的锡青铜 QAl10-3-1.5：10％A1、3％Fe、1.5％Mn，余为铜的铝青铜。青 铜最古老的铜合金。用于鼎、钟、武器、铜镜等。耐蚀、耐磨、弹性好和铸件体积收缩率小等。锡青铜有三大用途： ⑴高强、弹性材料：如弹簧、弹片、弹性元件。 ⑵耐磨材料：如滑动轴承的轴套、齿轮等耐磨零件。 ⑶铸件体积收缩小、耐蚀，用来制作艺术铸件，如铜像等。二元锡青铜的组织铜锡相图中有两个包晶反应和三个共析反应。 δ相：γ相在520℃时的共析分解产物。δ在350℃分解成α+ε相。β、 γ为高温相，随温度降低而分解，因此，在一般条件下它们实际上不可能出现。 δ相分解速度慢，即使在20％锡以下的合金中，不存在ε相。锡青铜实际存在的组织为： ⑴低锡合金(QSn4-0.3和QSn4-3)，变形和退火后为α固溶体组织。 ⑵高锡合金，由α固溶体和共析体α+δ组成。锡青铜 ZQSn-10 铸态 α +（α+δ）共析富锡α相富铜α相二元锡青铜的性能 ⑴铸造性能：铜锡合金结晶温度间隔可达150～160℃，流动性差；锡在铜中扩散慢，熔点相差大，枝晶偏析严重，枝晶轴富铜，呈黑色；基底富锡，呈亮色。铸锭在进行压力加工前要进行均匀化退火，并经多次压力加工和退火后，才基本上消除枝晶偏析。锡青铜凝固时不形成集中缩孔，只形成沿铸件断面均匀分布在枝晶间的分散缩孔，所以，铸件致密性差，在高压下容易渗漏，不适于铸造密度和气密性要求高的零件。锡青铜线收缩率为1.45～1.5％，热裂倾向小，利于获得断面厚薄不均、尺寸要求精确的复杂铸件和花纹清晰的工艺美术品。锡青铜存在“反偏析”：凝固时铸件富锡的易熔组分在体积收缩和析出气体的作用下，由中心向表面移动，使铸件心部锡含量低于表面的现象。 “反偏析”明显时，铸件表面出现灰白色斑点或析出物形状的所谓“锡汗”。这些脆性析出物含锡15～18％，由δ相组成。 ⑵机械性能：锡青铜的性能与含锡量及组织有关。在α相区，Sn含量增加， Rm及塑性均增大，在大约10％Sn附近，塑性最好，在21～23％Sn 附近Rm最大。δ相(Cu 3l Sn 8 )硬而脆，随着δ相增多， Rm升高，其后急剧下降。工业用合金中，锡的含量为3～14％；变形合金含锡＜8％，且含磷、锌或铅等。 ⑶抗蚀性能：锡青铜在大气、水蒸气和海水中具有很高的化学稳定性，在海水中的耐蚀性比紫铜、黄铜优良。所以，对暴露在海水、海风和大气中的船舶和矿山机械，广泛应用锡青铜铸件。但盐酸、硝酸、钠碱溶液、氨溶液及甲醇溶液强烈腐蚀锡青铜。二元锡青铜易偏析，不致密，机械性能得不到保证，故很少应用。为了改善二元锡青铜的工艺和使用性能，工业用锡青铜都分别加有锌、磷、铅、镍等元素，组成多元锡青铜。 ①磷的作用及锡磷青铜锡青铜熔炼时用磷脱氧，微量磷（0.3％）能有效地提高合金的机械性能。压力加工锡磷青铜，含磷量不超过0.4％，此时锡青铜力学和工艺性能最好，有高的弹性极限、弹性模量和疲劳极限(100×10 6 次循环时达250～280MPa)，用于制作弹簧、弹片及弹性元件。磷在锡青铜中溶解度小，且随锡含量增加、温度降低，溶解度显著减小；室温时磷在锡青铜中的极限溶解度为0.2％左右。含磷过多将形成628℃的三元共晶α+δ+Cu 3 P，在热轧时磷化物共晶处于液态，造成热脆。磷增加流动性，但加大反偏析程度。磷化物硬度高，耐磨。磷化物+δ相作硬质相，为轴承合金创造了所必需的条件，所以在铸造耐磨锡青铜中，磷含量可达1.2％。合金元素的作用及各种锡青铜的性能 ②锌的作用及锡锌青铜：锌缩小锡青铜的结晶温度间隔，减少偏析，提高流动性，促进脱氧除气，提高铸件密度。锌能大量溶入α固溶体中，改善合金的机械性能。含锌加工锡青铜均具有单相α固溶体组织（如QSn4-3）；锡锌青铜的含锌量在2～4％时，具有良好的机械性能和抗蚀性能，用于制造弹簧、弹片等弹性元件、化工器械、耐磨零件和抗磁零件等。 ③铅的作用及锡铅青铜：铅不固溶于青铜，以纯组元存在，呈黑色夹杂物分布在枝晶之间，可改善切削和耐磨性。含铅低时(如1～2％)主要改善切削性，含铅高时(4～5％)用作轴承材料，降低摩擦系数。所以锡铅青铜用以制造耐蚀、耐磨、易切削零件或轴套、轴承内衬等零件。微量Zr、B、Ti可细化晶粒，改善锡青铜的机械性能和冷热加工性能。As、Sb、Bi降低锡青铜塑性，对冷热加工有害。简单铝青铜：只含铝的为简单铝青铜。复杂铝青铜：除铝外另含铁、镍、锰等其它元素的多元合金。含Al小于7％的合金在所有温度下均具有单相α固溶体组织。 α相塑性好，易加工。实际生产条件下，7～8％Al的合金组织中便有α+γ 2 共析体。 γ 2 是硬脆相(520HV)，它使硬度、强度升高，塑性下降。含9.4～ 15.6％Al的合金缓慢冷却到565℃时，发生β→α+γ 2 转变，形成共析体组织。(α+γ 2 )共析体组织与退火钢中的珠光体相似，具有明显的片层状特征。 β单相区快速淬火时，共析转变受阻，此时的相变过程为：无序β→有序β 1 →β 1 ??。 Cu-Al系的马氏体是热弹性马氏体，具有形状记忆效应。但在 Al浓度高的Cu-Al二元系合金中，即使快速淬火也不能阻止γ 2 相的析出，不出现热弹性马氏体相变，所以添加Ni抑制Cu或A1的扩散，使β相稳定，以便通过淬火获得热弹性马氏体。铝青铜二元铝青铜的性能 (1)机械性能：其强度和塑性随铝含量的增加而升高，塑性在铝含量4％左右达最大值，其后下降，而强度在10％Al左右达最大值。工业铝青铜含铝量在5～11％范围内。铝青铜具有机械性能高、耐蚀、耐磨、冲击时不发生火花等优点。α单相合金塑性好，能进行冷热压力加工。(α+β)合金能承受热压力加工，但主要用挤压法获得制品，不能进行冷变形。 (2)铸造性能：铝青铜结晶温度间隔仅10～80℃，流动性好，不形成分散缩孔，易得致密铸件，成分偏析也不严重。但易生成集中缩孔，易形成粗大柱状晶，使压力加工变得困难。为防止铝青铜晶粒粗大，除严格控制铝含量外，还用复合变质剂(如Ti+V+B 等)细化晶粒。加Ti和Mn能有效改善其冷、热变形性能。 (3)耐蚀性：铝青铜的耐蚀性比黄铜、锡青铜好，在大气、海水和大多数有机酸(柠檬酸、醋酸、乳酸等)溶液中均有很高的耐蚀性J在某些硫酸盐，苛性碱、酒石酸等溶液中的耐蚀性也较好。 QAL10 铸态 α(白色)+(α+γ 2 )共析(黑色) QAL10 固溶处理930℃淬火 β 1 '(相当于M) 合金元素的影响 (1)锰: 显著降低铝青铜β相的共析转变温度和速度，稳定β相，推迟β→(α+γ 2 )，避免“自发回火”脆性。溶解于铝青铜中的锰，可提高机械性能和耐蚀性。0.3～0.5％Mn能减少热轧开裂，提高成品率，改善冷、热变形能力。 (2)铁: 少量铁能溶于锡青铜α固溶体中，显著提高机械性能；含量高时以Fe 3 Al析出，使机械性能变坏，抗蚀性恶化，铝青铜中Fe 加入量不超过5％。Fe能细化晶粒，阻碍再结晶，加入0.5～1％的 Fe就能使单相或两相铝青铜的晶粒变细。Fe能使铝青铜中的原子扩散速度减慢，增加β相的稳定性，抑制引起合金变脆的 β→(α+γ 2 )自行回火现象，显著减少合金的脆性。 (3)镍：显著提高铝青铜的强度、硬度、热稳定性、耐蚀性和再结晶温度。加Ni的铝青铜可热处理强化，Cu-14Al-4Ni(重量％)为具有形状记忆效应的合金。铝青铜中同时添加镍和铁，能获得更佳的性能。含8～ 12％Al，4～6 ％Ni，4～6％Fe的Cu-Al-Ni-Fe四元合金，其组织中会出现K相：当w Ni ＞w Fe 时，K相呈层状析出；当w Ni ＜w Fe 时，K相呈块状；当w Ni ≈w Fe 时，K相为均匀分散细粒状，有利于得到很好的机械性能。工业铝青铜QAl10-4-4中Fe、Ni含量相等，在500℃的抗拉强度比锡青铜在室温的强度还高。改变时效温度可以调整其强度和塑性之间的配合。含镍和铁的铝青铜作为高强度合金在航空工业中广泛用来制造阀座和导向套筒，也在其它机器制造部门中用来制造齿轮和其它重要用途的零件。镀青铜即含1.5～2.5％Be的铜合金。淬火时效强度高，Rm达1250～1500MPa，硬度350～ 400 HB。弹性极限高(700～780MPa)，弹性稳定性好，弹性滞后小，耐蚀、耐磨、耐寒、耐疲劳，无磁性，冲击不发生火花，导电、导热性能好，所以，铍青铜的综合性能优良。铍青铜用作高级弹性元件(如弹簧、膜片，手表的游丝)，特殊要求的耐磨元件，高速，高压下工作的轴承、衬套、齿轮等。 CuBe为基的有序固溶体，低温稳定相，室温硬而脆。铍青铜相组成及其特性 α、γ l 、γ 2 三个单相区 α：以铜为基的臵换固溶体，面心立方晶格，有良好的塑性，可冷热变形。铍原子半径(111.3pm)比铜 (127.8pm)小，造成严重晶格歪扭。α相有明显溶解度变化，866℃（2.7％）， 605℃（1.55％），室温（0.16％）。有强烈的时效强化效应。 γ 1 ：以电子化合物Cu 2 Be为基的无序固溶体，体心立方结构，高温塑性好，淬火到室温，塑性好，可冷变形。γ 1 相在缓冷时发生共析分解。 γ 2 ：电子化合物。铍青铜的淬火和时效在760～790℃固溶处理，保温时间为8～15min。为防止固溶体冷却时分解，常用水淬。淬火后冷变形30～40％再进行时效。
紫铜的型号有哪些?
梯形紫铜排，6mmX3mm至25mmX5mm，上百种型号；标准紫铜平排，30mmX2mm至6mmX3mm，十余种型号；紫铜棒，ΦS12mm至ΦS6mm，十余种型号。
1998-07-15发布 1999-02-01实施
国家质量技术监督局 发布
前 言
本标准是对GB 8890—88《热交换器用铜合金管》的修订，修订中，主要参照了JISH3300—92《铜及铜合金无缝管》。本次修订主要变动如下：
1. 黄铜冷凝管增设了M状态。
2. 黄铜管材规格系列由 35mm延至 45mm；壁厚由2mm延至3.5mm。
3. 增加了H 85A牌号管材。
4. 取消了超声波探伤检验方法。
5. 取消了原标准扩口试验用45°锥，统一用60°锥。
本标准自实施之日起，同时代替GB 8890—88。
本标准由中国有色金属工业总公司提出。
本标准由中国有色金属工业总公司标准计量研究所负责归口。
本标准由沈阳有色金属加工厂负责起草。
本标准主要起草单位：沈阳有色金属加工厂、上海有色金属总公司铜管公司。
本标准主要起草人：刘关强、郭莉、张春萱、张福绵、杨丽娟、 任启良。
中华人民共和国国家标准
GB/T 8890—1998
热交换器用铜合金无缝管
代替 GB 8890—88
Seamless copper alloy tube
for condenser and heat-exchanger
1 范围
本标准规定了热交换器及冷凝器用铜合金无缝管(以下简称管材)的要求、试验方法、检验规则及标志、包装、运输和贮存。
本标准适用于船舶、电力等工业部门制造热交换器及冷凝器用的圆形铜合金管材。
2 引用标准
下列标准所包含的条文，通过在本标准中引用而构成为本标准的条文。本标准出版时，所示版本均为有效。所有标准都会被修订，使用本标准的各方应探讨使用下列标准最新版本的可能性。
GB 228—87 金属拉伸试验方法
GB 241—90 金属管液压试验方法
GB 242—82 金属管扩口试验方法
GB 246—82 金属管压扁试验方法
GB 5232—85 加工黄铜化学成分和产品形状
GB 5234—85 加工白铜化学成分和产品形状
GB 5248—85 铜及铜合金无缝管涡流探伤方法
GB 6397—86 金属拉伸试验试样
GB 8000—87 热交换器用黄铜管内应力氨熏检验方法
GB 8888—88 重有色金属加工产品包装、标志、运输和贮存
GB/T 5l21—l996 铜及铜合金化学分析方法
YS/T 347—94 单相铜合金晶粒度测定法
3 订货单内容
本标准所列材料的订货单应包括下列内容：
3.1 材料名称。
3.2 合金牌号。
3.3 材料状态。
3.4 尺寸。
3.5 重量。
3.6 标准编号、年代号。
3.7 其他。
4 要求
4.1 产品分类
4.1.1 牌号、状态、规格。
管材的牌号、状态、规格应符合表1的规定。
4.1.2 标记示例
用H68A制造的、半硬状态、较高级、外径为25mm、壁厚为l.0mm、长度为8500mm的管材标记为：
管H68AY2较高 25×l.0×8500 GB/T 8890—1998
用BFe30-1-1制造的、软状态、普通级、外径为 l9mm、壁厚为l.0mm、长度为7800mm的管材标记为：
管BFe30-1-1 M 19×1×7800 GB/T 8890—1998
4.2 化学成分
管材的化学成分应符合 GB 5232、GB 5234中相应牌号的规定。H85A的成分：As含量为0.03%～0.06%，其他元素符合 GB 5232中H85的规定。
4.3 尺寸及尺寸允许偏差
4.3.1 管材的公称尺寸应符合表2的规定。
4.3.2 管材的外径及其允许偏差应符合表3的规定。
4.3.3 管材壁厚允许偏差为公称壁厚的±10%。
4.3.4 管材的长度及允许偏差应符合表4的规定。
4.3.5 管材的端部应锯切平整，但允许有轻微的毛刺。切口在不使管材长度超出允许偏差的条件下，允许有不大于2mm的倾斜。
4.3.6 管材的弯曲度(如图1)应符合表5的规定。
4.3.7 管材的不圆度不应超出外径允许偏差。但属于下列情况之一者，其管材任一断面上测量的最小直径不应小于公称外径的98%。
a) 外径与壁厚之比大于或等于15的软管；
b) 外径与壁厚之比大于或等于20的半硬管。
4.3.8 管材的精度级别应在合同中注明，未注明时以普通级供货。
4.4 力学性能
4.4.1 管材的纵向室温拉抻试验结果应符合表6的规定。
4.5 工艺性能
4.5.1 壁厚不大于2.5mm的管材进行扩口和压扁试验时，试样不应产生肉眼可见裂纹。
4.5.1.1 管材的扩口试验应符合表7的规定。
4.5.2 管材的液压试验应符合表9的规定，管材经液压试验不应渗漏和破裂，供方可不进行该项试验，但必须保证。
4.6 内应力
黄铜管材应消除内应力。
4.7 涡流探伤
4.7.1 涡流探伤检测时，人工标准缺陷(钻孔直径)应符合表l0的规定。
4.7.1.1 在涡流探伤设备信号装置上不引起报警反应的管材，应认为是符合本标准要求。
4.7.1.2 由于潮湿、污垢及类似原因干扰而产生一些异常信号的管材可进行修复和复试。当复试时，如无报警信号则认为管材是合格的。
4.7.1.3 由于明显的和可辨认的因素干扰而产生异常信号的管材，可用液压试验方法来确定管材是否合格。
4.8 晶粒度
管材平均晶粒度应在0.01～0.05mm范围内。
4.9 表面质量
4.9.1 管材的内外表面应光滑、清洁，不允许有裂纹、起皮、夹杂和分层等缺陷。
4.9.2 管材允许有不使管材外径和壁厚超出允许偏差的划伤、凹坑、压入物、环状痕等缺陷。轻微的氧化色、发暗色不作报废依据。
5 试验方法
5.1 化学成分的仲裁分析方法：
管材的化学成分的仲裁分析方法按GB/T 5l21的规定进行。
5.2 力学性能检验方法：
管材的纵向室温拉伸试验按GB 228规定进行。拉伸试验试样应符合GB 6397的规定。
5.3 工艺性能检验方法
5.3.1 管材的扩口试验按GB 242 的规定进行。
5.3.2 管材的压扁试验按GB 246 的规定进行。
5.3.3 管材的液压试验按GB 24l 的规定进行。
5.4 管材的内应力试验按GB 8000 的规定进行。
5.5 管材的涡流探伤试验应按GB 5248 的规定进行。
5.6 管材的晶粒度测定应按 YS/T 347 的规定进行。
5.7 管材用目视检查表面质量。
5.8 管材用相应精度的测量工具测量尺寸。
6 检验规则
6.1 检查和验收
6.1.1 管材应由供方技术监督部门进行检验，保证产品质量符合本标准的规定，并填写质量证明书。
6.1.2 需方对收到的产品应按本标准的规定进行检验，如检验结果与本标准的规定不符时，应在收到产品之日起三个月内向供方提出，由供需双方协商解决。
6.2 组批
管材应成批提交验收。每批应由同一牌号、状态和规格组成，每批重量应不大于2000kg。
6.3 检验项目
每批管材应进行化学成分、外形尺寸偏差、力学性能、工艺性能、无损检测、黄铜管内应力及表面质量的检验;晶粒度的检验在需方要求并在合同中注明的情况下进行。
6.4 取样位置和取样数量
6.4.1 化学成分的取样，供方在熔铸时，每炉取1个试样。需方在每批管材中任取1个试样。
6.4.2 每批管材任取二根，各取一个试样分别进行纵向室温力学性能、扩口、压扁、晶粒度及黄铜管内应力试验。
6.4.3 管材的液压试验应由每批中任取2根管材进行。
6.4.4 管材应逐根进行尺寸测量、探伤检查和表面质量的检查。
6.5 重复试验
在力学性能、工艺性能、内应力试验中即使只有一个试样的试验结果不合格，也应从该批中再取双倍试样进行该不合格项目的复验，复验结果仍有一个试样不合格时，则整批不合格或逐根进行检验，合格者单独编批验收。
6.6 检验结果的判定
化学成分不合格时按批不合格。尺寸偏差、涡流探伤及表面质量不合格时，按根判不合格。
7 标志、包装、运输、贮存
7.1 标志
在检验合格的每件管材上至少有2个如下标签：
a) 供方技术监督部门检印；
b) 牌号；
c) 供应状态；
d) 批号。
7.2 包装、运输和贮存
管材的包装、运输和贮存应符合GB 8888的规定。
7.3 质量证明书
每批管材应附有产品质量证明书。注明：
a) 供方名称、地址；
b) 产品名称；
c) 牌号；
d) 供应状态；
e) 规格；
f) 批号；
g) 净重和件数；
h) 各项分析检验结果和技术监督部门印记；
i) 本标准编号，年代号；
j) 包装日期。
在查阅相关资料时，我们发现国内外没有关于《导电用铜棒》的相关标准，于是我们加大力度回访客户，征求客户的意见和要求，并参照JISH 3250《铜及铜合金杆棒》进行了该标准的制定。
在确定产品规格、牌号时，因为国内外尚无此类标准可参考，我们主要依据电线、电缆和电子元器件对导电性的要求，以及客户对产品性能的需要，在参照JISH 3250的基础上，确定了TU1、TU2、T1、T2、TAg0.1这五个牌号的铜材。因为TU1、TU2、T1、T2、TAg0.1都属于高导电性纯铜，能满足电线、电缆和电子元器件生产的要求；根据客户对产品外形及状态的使用要求，以及不同状态下产品导电性的不同，我们将产品的状态定为R、M、Y；根据产品的不同用途，将铜棒的形状定为圆形、正六角形、正方形、长方形，尺寸用直径和对边矩来表示，棒材的规格分为两种：挤制：12～90㎜，拉制：6～75㎜。产品牌号、状态、规格的制定主要以产品的实际用途和客户的使用要求为依据，并参照JISH 3250，希望能符合我国的生产实际，提高生产水平。
在确定产品的各项性能指标时，同样充分考虑了客户的实际需求，因为标准的性质是指导生产，规范市场，在符合国情的前提下，提高技术水平。产品性能主要包括抗拉强度、伸长率、导电率在内的3项性能参数，还确定了包括化学成分、拉伸试验、导电率等试验检验项目，根据用户的不同需求选择，使本标准有了广泛的使用基础。本标准更具有了灵活的使用特点，生产厂家如有生产能力，可根据用户不同要求生产不同规格和状态的产品，这样标准可以更灵活的指导生产。
本标准中各项性能的确定，以用户要求为依据，以JISH 3250为参照，并根据产品的不同用途，查阅了大量相关资料，进行了多次相关试验，以试验数据为基础，希望本标准不但实用、科学，更可以与国际接轨，使我国的导电铜棒适应国内外厂商的不同需求。
三、与JISH 3250标准对照表
1、棒材牌号、状态、规格的对比见表1、表2
表1 YS/T XXXX—20XX产品的牌号、状态、规格
牌号
状态
直径，㎜
TU1
R、M、Y
挤制
12～90
TU2
T1
T2
拉制
6～75
TAg0.1
表2 JISH 3250-1992产品的牌号、状态、规格
牌号
材料状态
直径(对边径), ㎜
C1020、C1100、
F
＞6
O
6～75
1/2H
6～75
H
6～50
2、棒材直径及直径允许偏差的对比见表3、表4
（表格没弄上去，你看了后再绘一下！有规律的 ）
表3 YS/TXXXX-20XX棒材直径及直径允许偏 ㎜
状态
公称直径(对边距)
允许偏差，±
挤制
12～18
0.30
＞18～25
2%
＞25～40
＞40～60
＞60～90
注：经供需双方协议，可供其它规格和允许偏差的棒材。
表3 拉制棒材直径(对边矩)及直径(对边矩)允许偏差 ㎜
直径(对边矩)
允许偏差
圆形
正六角形、长方形、正方形
6～12
0.04
0.08
＞12～18
0.06
0.11
＞18～25
0.08
0.18
＞25～50
0.10
0.25
＞50～75
0.3%
0.6%
注：经供需双方协议，可供应其它规格和允许偏差的棒材。
表4(1) JISH 3250-1992拉制棒直径与直径允许偏差 ㎜
形状
直径(对边距)
允许偏差
圆形
正六角形、正方形、长方形
1～3
±0.03
±0.05
3～6
±0.04
±0.06
6～10
±0.04
±0.08
10～20
±0.06
±0.11
20～35
±0.08
±0.18
35～50
±0.10
±0.25
＞50
0.3％
±0.6％
表4(2) JISH 3250-1992挤制棒直径与直径允许偏差 ㎜
牌号
形状
直径(对边距)
允许偏差
C1020、C1100
圆形
正六角形、正方形、长方形
6～15
±0.3
15～20
±2％
20～25
＞25
3、棒材室温力学性能对比见表5、表6
表5 YS/T XXXX—20XX 棒材的室温纵向力学性能
牌号
状态
抗拉强度Rm
MPa(不小于)
伸长率 A
％(不小于)
T1、T2、TU1、TU2、TAg0.1
R
180
30
M
205
35
Y
290
表6 JISH 3250-1992棒材的室温纵向力学性能
牌号
材料状态
抗拉强度
N／㎜2(不小于)
伸长率
％(不小于)
C1020、C1100
F
195
25
O
195
30
1/2H
215
15
H
245
4、棒材导电率对比见表7、表8
表7 YS/T XXXX-20XX 棒材的导电率
牌号
状态
导电率IACS
(20℃)％(不小于)
TU1、TU2
R、M
101
Y
99
T1、T2、TAg0.1
R、M
98
Y
97
表8 JISH 3250-1992棒材的导电率
牌号
状态
导电率
(20℃)％(不小于)
C1020、C1100
F
100
O
100
1/2H
98
H
97
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